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乏汽回收裝置是可靠的節能設備,是以蒸汽為介質，提升低蒸汽品味的裝置。熱泵通過消耗少量高品位蒸汽能量, 將熱力系統中不可直接利用的低品位熱量提取出來, 變成可以直接利用的高品位能源的裝置。 此設備目前廣泛用于電廠使低壓蒸汽升壓、設備排出廢蒸汽循環回收、除氧器乏汽回收利用及閃蒸汽的回收利用等，具有結構簡單、無轉動部件、維修方便、價格低廉及節能效果顯著等特點。 蒸汽噴射式熱泵主要由泵本體、氣動調節機構組成，其工作原理為: 高品位工作蒸汽 ( 即一次蒸汽) 高速通過拉瓦爾噴嘴, 在真空狀態下膨脹, 勢能轉換為動能, 在噴嘴口形成高速冷蒸汽射流。 由于冷蒸汽射流的卷吸作用, 工作蒸汽與低品位蒸汽(即夾帶汽及閃蒸蒸汽)相互混合, 進行能量和質量交換?；旌掀w以超音速的速度通過擴壓器的擴散段形成激波。由于激波的增壓作用, 混合汽體的靜壓急劇增大, 并在擴壓器出口達到背壓值, 形成二次蒸汽進入低壓工作管網。 由于在整個工作過程中, 被壓縮的低品位蒸汽(即夾帶汽及閃蒸蒸汽)和高品位壓縮蒸汽混合成較高品位的混合蒸汽(即二次蒸汽), 過程中沒有相變, 故能量損失較少，從而達到節能、增產的效果。 當低壓用戶蒸汽量和一次蒸汽工況發生變化時，通過氣動調節機構調節蒸汽流經噴嘴的有效截面積，改變一次蒸汽流量以滿足低壓用戶的用氣要求。 蒸汽噴射熱泵可降低蒸汽冷凝水系統內背壓，蒸汽冷凝水從生產工藝換熱設備中暢通排出，加強熱介質的擾動，充分利用已有換熱面積，起到了強化傳熱的作用，增強了換熱器的換熱效果。采用蒸汽噴射式熱泵蒸發系統后可節省部分冷卻凝結水冷卻用的循環冷卻水量。
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熱力除氧器乏汽回收裝置
鍋爐熱力除氧器在通入蒸汽進行除氧后，有大量閃蒸汽排空，不僅浪費了能源而且對環境造成影響。
以射水抽汽方式的噴射式混合加熱器為基礎，設計了一種熱力除氧器乏汽回收裝置，用戶可以很方便地將其裝在除氧器上方，將閃蒸汽以熱水方式回收。
除氧器乏汽回收系統利用系統中具有一定剩余壓力的蒸汽或水作動力，使流體產生射吸流動，同時進行水與乏汽的熱與質直接混合，使低溫流體被加熱，并在后續過程中，恢復加熱后的流體壓力，進入系統，以維持連續流動?；厥掌髦性O有多個文丘里吸射混合裝置，水汽通過吸射器后，得到充分混合。
混合溫度可通過調整進水量大小來完成。由于吸射混合過程快，流速高，破壞結垢生成條件，好可能地避免水垢的形成與附著?；旌侠鋮s水進入氣液分離罐，分離罐輸出凝結水可遠距離輸送到低壓除氧器或其它用水設備，分離出空氣減壓排出。中間分離罐的液位自動調節。
除氧器乏汽回收裝置用于熱電、石化、輕工、紡織、食品、造紙、鋼鐵、供熱等各種行業熱電廠鍋爐除氧器乏汽回收。
除氧器乏汽回收結構主要有以下幾方面組成：抽吸乏汽動力頭；氣液分離罐；排水裝置，以及排氣裝置。
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除氧器乏汽回收裝置——抽取乏汽動力頭 |
抽取乏汽動力頭的工作原理式基于兩相流體場理論的新成果。進入該交換器的蒸汽在噴管中進行絕熱膨脹后，以很高的流速從噴嘴中噴射出來，在混合室與低壓進水混合，此時產生了壓力"激波"，壓力劇烈增大。其結果是，乏汽熱能迅速傳給送人冷水，輸出混合物的壓力等同或超過進水的輸入壓力，可達到輸出熱水增壓和瞬時加熱的效果輸出熱水可無泵輸送。
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除氧器乏汽回收裝置——氣液分離罐 |
氣－液分離罐設計為小容積、大流量的液位調節對象。其難點是液位波動大，且不穩定，要求調節系統穩定可靠。分離罐內液位與壓力穩定性直接影響到動力頭的工作穩定性。
分離出較高濃度O2、CO2等氣體通過減壓裝置排空，當罐內壓力低于設計值時，減壓裝置單向閥關閉，保證外界空氣不進入罐中，而影響除氧。兩相流液位自動調節系統保證了系統的穩定運行。
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除氧器乏汽回收設備——排水裝置 |
根據實際情況，設置回收熱能用途采取不同的排水裝置 。
?。?）回收到低除
（2）回收到疏水箱
?。?）回收到除氧器
（4）用于生活熱水等需要熱水的系統
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除氧器乏汽回收裝置——排氣裝置 |
對于水質要求高的場合，如鍋爐給水除氧器乏汽回收，回收水中有較高濃度O2、CO2等氣體，必須排除后，才能回到除氧水系統中。同時，排氣對分離罐內壓力穩定起重要作用?；旌虾蟮臒崴?，根據不同場合，恢復或提升熱水壓力后，再送回系統中。
以下列參數為例:
熱力除氧器乏汽回收裝置：已知除鹽水補水每天350t，除鹽水壓力按0.5Mpa設計，排汽溫度110℃，排汽壓力0.02Mpa，除鹽水由20℃加熱到60℃，計算結果如下：
1、除氧器乏汽回收回收除鹽水的計算:
由公式：GH=GP(hp2-hp1)/(hH-hp2)算得。
式中GH—混加器引射蒸汽流量（除氧器排汽量）
GP—混加器工作水的流量（除鹽水補水流量）
hp2—除鹽水60℃時的焓
hp1—除鹽水20℃時的焓
hH—除氧器排汽汽化潛熱
GP =(350×1000)/(24×3600)=4.05kg/s
查表得hp2=251.5kJ/kg、hp1=84.3kJ/kg、hH=2691.3kJ/kg
代入上式中得GH =4.05×(251.5-84.3)÷(2691.3-251.5)
=4.05×167.2÷2439.8
=0.28kg/s
0.28×3600×24÷1000=24t/d
則一天回收除鹽水24噸。
混加器噴射系數的驗算：u= GH/GP=0.28÷4.05=0.069，工作水溫20℃時，混和器噴射系數可達umax=0.2，因此可以滿足工況要求。
2、除氧器乏汽回收省煤量的計算：
回收的熱能Q=GH(hH-hp2)
=0.28×(2691.3-251.5)
=0.28×2439.8=683.14kJ/s
683.14×24×3600=59023641.6kJ/d
折算為每公斤6000Kar標準煤，除氧器乏汽回收日節煤59023641.6÷（6000×4.18）=2353.4kg/d=2.4t/d
則除氧器乏汽回收一天節省標準煤2.4噸。
3、除氧器乏汽回收經濟性分析：
根據以上結果如該套裝置每年按8000小時運行計算，每噸煤按300元計算。
則除氧器乏汽回收——年節煤2.4×8000÷24=800噸
除氧器乏汽回收——年節資800×300=240000元=24萬元
除氧器乏汽回收——年回收除鹽水24×8000÷24=8000噸
訂貨時請提供以下資料：
1、除氧器排汽口通徑；
2、除氧器出力，工作壓力，工作溫度；
3、冷卻水溫度；
4、電廠要求的出水溫度
